攪拌操作廣泛應(yīng)用于化工、石化、醫(yī)藥、食品、冶金、造紙以及污水處理等過程工業(yè)中，特別是在勻化、乳化、發(fā)酵及聚合等操作過程中發(fā)揮了重要作用。然而G內(nèi)外的調(diào)查研究發(fā)現(xiàn)，在攪拌工業(yè)中普遍存在槳形單一、選型不合理、結(jié)構(gòu)與操作參數(shù)遠離優(yōu)選值以及規(guī)模效益低等問題，這嚴重影
 
響了攪拌混合效果和企業(yè)的經(jīng)濟效益。
 
傳統(tǒng)攪拌器大都為小葉片攪拌器，即其在釜體縱剖面的投影所占比例較小，典型的如槳式及渦輪式攪拌器等，具有結(jié)構(gòu)簡單、操作方便及設(shè)計方法相對成熟等優(yōu)點，但其功能單一，只適用于特定的工藝流程。實際化工過程則較為復(fù)雜，粘度
 
的變化、相態(tài)的轉(zhuǎn)變以及熱量的傳遞等往往同時存在。典型的如一些有機聚合過程，開始時物料的粘度很低，隨反應(yīng)的進行粘度會越來越高，有的甚**在反應(yīng)后期還會析出固體粒子。顯然對于這樣的變工況體系來說，如果直接采用傳統(tǒng)的單一小葉片攪拌器，很難全程較好地滿足不同階段的攪拌需求。因此，為確保攪拌槽內(nèi)流體得到較好的混合，更好地滿足工業(yè)生產(chǎn)中不同階段的攪拌需求，工業(yè)上采用兩種方法來解決這個難題。一
 
種是選用單一葉片式寬粘度域攪拌器，該類攪拌
 
器具有結(jié)構(gòu)簡單、動密封容易且運行維護成本低等優(yōu)點; 另一類是選用組合式攪拌器，即在同軸或異軸上安裝多個攪拌器。但文獻報道表明，同軸上安裝多個攪拌器有時并不能滿足變粘體系的攪
［1］，
 
拌需求 而雙軸組合式攪拌器因其組合的多樣性和工作模式的靈活性而具有良好的綜合性能。
 
1 單一葉片式寬粘度域攪拌器
 
1． 1  類型與應(yīng)用
 
目前，單一葉片式寬粘度域攪拌器主要有美
 
G LIGHTNIN 的 A315 攪拌器、法G ＲOBIN 的 HPM 攪拌器、德G EKATO 的 INTEＲPＲO 攪拌器以及日本住友重機、神鋼泛技術(shù)、三菱重工各自開發(fā)的**大葉片式 ( Maxblend，MB) 、泛能式 ( Full-zone，F(xiàn)Z) 、葉片組合式( Sanmeler，SM) 攪拌器，特別是后三者在過程工業(yè)實際生產(chǎn)中應(yīng)用較多，表
 
［2，3］
現(xiàn)出良好的綜合性能和靈活適應(yīng)性 。
 
MB 攪拌器由上部帶柵格的平葉片和下部延
 
長板兩部分組成。下部延長板排出的流體為放射流，達到槽壁后轉(zhuǎn)換成軸向循環(huán)流，當流體到達柵格處時，可被剪切細化，且液位較低時 MB 攪拌器也能進行有效混合。此外放射流具有沖刷釜壁的作用，能加快傳熱面附近的流體更新，進而提高傳熱效率，但其功耗是三者中**大的。
 
FZ 攪拌器由上、下葉片交錯配置組成。上槳葉的底部有兩個對稱的延長板，起到連接上、下槳葉之間流動的作用; 下槳葉的外緣為向后彎曲
 
60°的后掠狀葉片，可增加放射流的排出; 上、下槳葉間留有適當間隙和 60°的交錯配置角，使上、下
 
槳葉所產(chǎn)生的流場進行交匯。其功耗低于 MB 攪
 
拌器，但高于 SM 攪拌器。
 
SM 攪拌器由左右非對稱排列的平葉片和斜葉片構(gòu)成，即 4 塊傾斜安裝的小葉片以及下部葉片。斜葉片有助于軸向流的形成，而下部葉片能增加放射流的排出。SM 攪拌器產(chǎn)生的流場是軸中心流體先被向下吸引，再繞軸以狹窄的流路下降到槽底，然后再從外圍旋轉(zhuǎn)向上，從而形成一個大的整體循環(huán)。SM 攪拌器也是軸向流和放射流相結(jié)合的攪拌器，同樣有著良好的傳熱性能。
 
上述 3 種攪拌器的共同特點是葉片在攪拌槽縱剖面上的投影占縱剖面的比例較大，均在 50%
 
～ 60% 之間，且葉片呈單一的平板狀，使得槽內(nèi)流體循環(huán)路徑單純，剪切分布均勻，混合時間較短。因此，以上 3 種攪拌器不僅適合于固液懸浮及晶析等單元操作，也適合于液液分散和從液面吸入氣體的氣液傳質(zhì)過程，同時近壁的局部傳熱膜系數(shù)較均勻，也提高了整體傳熱膜系數(shù)。
1． 2 研究進展
 
1． 2． 1 G外研究進展
 
20 世紀 80 年代末，日本的住友重機及三菱重工等公司從開發(fā)新型高效聚合反應(yīng)器的目的出發(fā)，開發(fā)了 MB、FZ、SM 攪拌器，這 3 種攪拌器的適用粘度范圍為 0． 001 ～ 100Pa ·s，屬于大葉片
 
寬粘度域攪拌器。
 
Dohi N 等實驗研究了氣 － 液 － 固三相攪拌體系中 MB 和 FZ 攪拌器的功率特性和顆粒懸浮特性，還測定了通氣和不通氣情況下的臨界懸浮轉(zhuǎn)速和能實現(xiàn)均勻混合的**小轉(zhuǎn)速，并與四葉圓盤渦輪和三葉后掠式攪拌器組成的同軸組合式攪拌器進行了對比，結(jié)果發(fā)現(xiàn)大葉片攪拌器的固體懸浮特性很好，而且這 3 種結(jié)構(gòu)中，MB 攪拌器的
 

	［4］	。隨后，Dohi N 等又特別研
固體懸浮性能**好
究了 MB 和 FZ 攪拌器在過渡流區(qū)和湍流區(qū)的氣
［5］	，結(jié)果發(fā)現(xiàn): 在一定轉(zhuǎn)速下，大葉片
體分散特性

攪拌器的氣體分散特性和同軸組合式攪拌器相當，并沒有表現(xiàn)出明顯的優(yōu)勢。此外，他們還建立了關(guān)于氣含率和體積傳質(zhì)系數(shù)的經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式。但
 
工業(yè)上往往將 MB、FZ 攪拌器用于中、高粘體系，即流體可能處于層流區(qū)，而 Dohi N 等并未研究
 
MB、FZ 攪拌器在層流區(qū)的性能。
 
Fradette L 等研究了 3 種尺寸不同但幾何形狀相似的 MB 攪拌器在層流、過渡流、湍流區(qū)的功率和混合特性^［6］。結(jié)果發(fā)現(xiàn): 在一定條件下，功率和效率不依賴于尺寸; MB 攪拌器相對傳統(tǒng)攪拌器更高效，可以在較低功耗的條件下獲得較好的混合效果，且離底距離對功耗等有較明顯的影
 
響。
 
Yao W 等數(shù)值模擬了 MB 攪拌器和雙螺帶式
［7］
攪拌器的整體和局部混合特性 。結(jié)果發(fā)現(xiàn) MB
 
攪拌器局部分散混合性能較好，尤其是在柵格區(qū)。這充分說明了在攪拌器上開設(shè)的柵格，具有剪切細化流體的效果，一定程度上能優(yōu)化混合。
1． 2． 2 G內(nèi)研究進展
 
G內(nèi)對于單一葉片式寬粘度域攪拌器的研究是從 21 世紀初開始的，但詳細的理論研究報道并不多見。
 
顧雪萍等對 MB、FZ、SM 這 3 種單一葉片式
［3］，
寬粘度域攪拌器的性能逐一進行了考察 發(fā)現(xiàn)相同雷諾數(shù)下，MB 攪拌器功耗**大，F(xiàn)Z 次之，SM
 
**小，同時在高粘區(qū)域也是 SM 攪拌器的傳熱性能**好。但是在中低粘度區(qū)和高粘體系下，當廣義雷諾數(shù)小于 3 時，F(xiàn)Z 攪拌器的混合效率高于
 
SM 攪拌器的，隨著粘度的降低，兩者的混合效率趨于相同。隨后，顧雪萍等又在直徑為 386mm 的
 
釜中單獨對 FZ 攪拌器進行了實驗研究，從而建立了 FZ 攪拌器的功率準數(shù) Np 與雷諾數(shù) Ｒe 的關(guān)聯(lián)式，得到了努塞爾數(shù) Nu 與攪拌器的幾何尺寸、雷諾數(shù) Ｒe、普朗特數(shù) Pr 和粘度的關(guān)系式，為 FZ
［8］
攪拌器的工業(yè)應(yīng)用提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 。
 
張和照等考察了 MB 攪拌器的流動狀態(tài)、功
 
率特性、混合特性以及在固液體系中的分散特性，
 
發(fā)現(xiàn) MB 攪拌器比固液分散常用的斜葉渦輪性能
 
［2］
 
更加優(yōu)越 。這是由于 MB 攪拌器與攪拌釜的縱剖面平行，其徑向速度的軸向分布比較均勻，故在晶析操作中，有利于防止結(jié)垢，同時容易控制粒徑
 
分布。
 
徐妙富綜合考慮了 MB 與 FZ 攪拌器的結(jié)構(gòu)特點和性能優(yōu)勢，創(chuàng)新設(shè)計了新型大雙葉片攪拌
［9］ ，
器 。即在 FZ 攪拌器的基礎(chǔ)上 上、下葉片均對稱開設(shè)了柵格，這些柵格能夠起到剪切細化流體和降低攪拌器功耗的作用; 上、下葉片彼此保持一 
定軸向間距并互成角度進行布置，可以促進攪拌釜內(nèi)整體循環(huán)流的形成; 上葉片的下部**設(shè)有延長板，能促進上、下葉片間流體的流動; 下葉片的外周有折邊板，可增加放射流的排出，如圖 1 所
 
示。隨后，研究者通過實驗測定了其功率特性和混合特性，建立了高粘和低粘體系下不同結(jié)構(gòu)參數(shù)攪拌器的單位體積功率與混合時間數(shù)的關(guān)系曲線，發(fā)現(xiàn)隨著單位體積攪拌功率的增加，混合時間數(shù)會下降。同時根據(jù)實驗結(jié)果確定了新型攪拌器的優(yōu)化結(jié)構(gòu)，并與目前工業(yè)上應(yīng)用較廣的雙螺帶攪拌器和 FZ 攪拌器進行了對比，發(fā)現(xiàn)優(yōu)化的新型攪拌器的混合時間更短，混合速率更快，節(jié)能效果明顯，相同工況下顯示出明顯的綜合性能優(yōu)勢。
2 雙軸組合式攪拌器
 
單一葉片式寬粘度域新型攪拌器的開發(fā)與研
 
究需要消耗大量的人力與物力，并且其適用的粘度范圍只是較傳統(tǒng)攪拌器有所擴展，其適應(yīng)性擴展空間有限。如果能開發(fā)一類充分發(fā)揮傳統(tǒng)攪拌器優(yōu)勢并避免其不足的攪拌器，不但經(jīng)濟、節(jié)能，還能更好地滿足工業(yè)生產(chǎn)中的攪拌需求，雙軸組
 
合式攪拌器便是在這種背景下產(chǎn)生的。

2． 1 類型及應(yīng)用雙軸組合式攪拌器依據(jù)布軸方式的不同總體
 
［10，11］
 
上可分為臥式和立式兩大類 。對臥式雙軸組合式攪拌設(shè)備而言，根據(jù)其功能的不同，又進一步分為用于氣相聚合反應(yīng)的攪拌床和用于高粘液相的自清潔型攪拌設(shè)備兩種。一般來說，臥式雙軸組合式攪拌器既能推動介質(zhì)前進，又能發(fā)揮攪拌混合的作用，在高粘聚合反應(yīng)體系中應(yīng)用前景廣闊，但用于高粘液體脫揮反應(yīng)器時，其軸封的設(shè)計需特別重視。立式雙軸組合式攪拌器根據(jù)其軸線位置的不同，可分為同心式、對心式和偏心式 3
 
種。
 
鑒于雙軸組合式攪拌器組合的多樣性和運行模式的靈活可調(diào)性，20 世紀 90 年代后，歐美和日本的一些專業(yè)混合設(shè)備研制公司，如瑞士的
LIST、德G的 EKATO、法G的 ＲOBIN、美G的
 
LIGHTNIN、CHEMINEEＲ 以及日本的住友重機、
 
三菱重工等公司，先后研發(fā)出了各具特色的雙軸組合式攪拌設(shè)備。如瑞士 LIST 公司開發(fā)出一種臥式雙軸全相型攪拌設(shè)備，不但具有自清潔功能，還具有良好的傳熱性能; 德G EKATO 公司開發(fā)的板框 － 渦輪組合式攪拌器，內(nèi)軸設(shè)置適用于低粘流體的攪拌器，外軸設(shè)置適用于高粘流體的大直徑框式攪拌器，粘度低時啟動中心攪拌裝置，停止框式攪拌器，使其作為擋板使用; 粘度增大后，啟動兩套裝置共同作用; 日本也開發(fā)出了全相型自清潔臥式雙軸攪拌設(shè)備 BIVOLAK、SCＲ 及臥式
［12］
雙軸高粘反應(yīng)器 HVＲ 。
2． 2 研究進展
 
2． 2． 1 G外研究進展
 
由于雙軸組合式攪拌器自身結(jié)構(gòu)的復(fù)雜度及其所針對的粘稠體系性質(zhì)的時空變化性，有關(guān)其攪拌性能的詳細研究報道并不多見。**早的相關(guān)文獻是由 Thibault F 發(fā)表的，研究了用于紙漿制備的雙軸攪拌器內(nèi)的粒子懸浮行為，發(fā)現(xiàn)雙軸攪拌較傳統(tǒng)造紙車間所用的單一離散渦輪攪拌能耗更少，且底部錨式攪拌器對整個槽體內(nèi)的粒子再
 
［13］
懸浮大有裨益 。
 
Thibault F 和 Tanguy P A 還確定了由四斜葉槳和錨式槳構(gòu)成的雙軸攪拌器在反向旋轉(zhuǎn)模式下的功率消耗，指出錨式槳的能量消耗在總能耗中的比重并不大，但沒有就每個攪拌器對系統(tǒng)總能
［14］耗的影響進行評估與分析

等分別比較了采用 HＲ-ST ( Helical Ｒibbon-Smith

Turbine) 和 HＲ-ＲT ( Helical Ｒibbon-Ｒushton Tur-

bine) 兩種不同槳葉的同心雙軸攪拌器在速比為

常數(shù)情況下的混合時間，發(fā)現(xiàn)流體性質(zhì)和通氣條

［15］

¨

件對混合時間有很大的影響

。Kohler S 和

Hemmerle W 調(diào)查了由四直葉槳與錨式攪拌器組

合而成的同心雙軸攪拌系統(tǒng)在過渡流與湍流狀態(tài)

下反向旋轉(zhuǎn)時的功率特性，結(jié)果表明內(nèi)外攪拌器

［16］

之間的速比對系統(tǒng)功耗影響很大

。Foucault S

等比較了錨與 5 種不同離散盤分別組合形成的雙

軸攪拌系統(tǒng)的性能，發(fā)現(xiàn)從混合時間角度來說無

論何種流態(tài)和旋轉(zhuǎn)模式，能產(chǎn)生下降流的離散盤

－ 錨組合都是**優(yōu)的，同時研究結(jié)果表明同向旋

轉(zhuǎn)較反向旋轉(zhuǎn)下的混合時間更短、功率消耗更

［17］

。之后 Foucault S 等又分析了錨式攪拌器與

少

Ｒushton 渦輪式、Sevin 推進式、Deflo-Sevin 離散盤

分別組合形成的雙軸攪拌系統(tǒng)的性能，結(jié)果再次

表明同向旋轉(zhuǎn)模式**為高效節(jié)能，且 Ｒushton 渦

輪式、Sevin 推進式、Deflo-Sevin 離散盤三者相同

［18］

。Ｒudolph L 等研

條件下的混合時間依次增加

究了由雙層 A200 攪拌器與錨式攪拌器組合而成

的同心雙軸攪拌系統(tǒng)在層流和湍流域同向旋轉(zhuǎn)時

的攪拌性能，結(jié)果表明 A200 攪拌器的功率消耗

并不受錨式攪拌器速度的影響，與之相反的是錨

式攪拌器的功率消耗受內(nèi)部 A200

攪拌器轉(zhuǎn)速影

［19］

。

響明顯，一般隨 A200 轉(zhuǎn)速增加其功耗會減少

Farhat M 等借助實驗和數(shù)值模擬的方法，分析了

雙軸攪拌系統(tǒng)內(nèi)部高速攪拌器采用軸向流和徑向

流不同類型時的性能，發(fā)現(xiàn)采用軸向流攪拌器的

雙軸攪拌系統(tǒng)的能耗更低，此外也同樣得出了同

［20］

。

向旋轉(zhuǎn)模式更高效的結(jié)論

2． 2． 2  G內(nèi)研究進展

G內(nèi)在這方面雖然起步較晚，但許多科研院

所與高校已做了不少有益的嘗試。如北京化工大

學(xué)、華東理工大學(xué)和浙江大學(xué)都已經(jīng)研制和實驗

出了幾種雙軸異槳組合式攪拌器，這些雙軸組合

式攪拌器已經(jīng)在企業(yè)中得到了應(yīng)用并取得了較好

的經(jīng)濟效益。

程剛等根據(jù)聚合反應(yīng)的特定工藝過程要求，

提出了一種新型雙軸組合式攪拌器，并設(shè)計實驗

對其混合性能進行研究，同時與常規(guī)槳型進行了

［21，22］

。該雙軸組合式攪拌槳由內(nèi)槳和外槳

對比

兩部分組成，其中內(nèi)槳由雙層 45°二斜葉槳組成，

外槳由一個類似于錨式槳的外框加槳葉組成。謝
泳等研究了分別以 CBY、45° 四斜葉槳和 Ｒushton
渦輪作為快速內(nèi)槳，錨式槳作為慢速外槳的同心
雙軸攪拌系統(tǒng)，分析了 3 種組合在同向和反向兩
種運動模式下，牛頓與非牛頓流體中的功率特性
和宏觀混合性能，得出了同向旋轉(zhuǎn)模式下系統(tǒng)綜
合性能更優(yōu)異的結(jié)論，同時發(fā)現(xiàn)達到相同混合效
果時 CBY 槳的能耗更低		。郭武輝等利用數(shù)
	［23，24］
值模擬手段對一種由錨式槳和渦輪槳組成的同心
雙軸攪拌系統(tǒng)進行了研究，通過分析在牛頓和非
牛頓流體中以 3 種不同的轉(zhuǎn)動模式工作時的功
耗、速度分布、壓力分布和剪切速率分布，得出內(nèi)
外槳同向轉(zhuǎn)動為該同心雙軸攪拌系統(tǒng)工作性能**
［25］	。秦福磊等對單層 － 錨式、雙層 － 錨
佳的模式
式同心雙軸組合式攪拌器的功率、混合特性進行
		［26，27］	。厲鵬也
了實驗和數(shù)值模擬兩方面的研究
對同心雙軸組合式攪拌器的傳熱特性進行了實驗
研究，確定了較優(yōu)的工作模式與操作參數(shù)，并對攪
			［28］
拌釜壁面的局部傳熱系數(shù)進行了數(shù)值模擬				。
這些研究成果對于同心雙軸攪拌器的優(yōu)化設(shè)計與
運行具有重大意義。
3  結(jié)束語
在變粘度工況體系中，為全周期均能獲得良
好的功率與混合特性，選用寬粘度域攪拌器很有
必要。單一葉片式寬粘度域攪拌器一般均為大葉
片攪拌器，具有結(jié)構(gòu)簡單、動密封容易且運行維護
成本低等優(yōu)點，其綜合性能優(yōu)于傳統(tǒng)攪拌器。但
在可調(diào)、可控性方面，單一葉片式攪拌器往往遜于
雙軸組合式攪拌器，這是因為雙軸組合式攪拌器
具有配置的多樣性和工作模式的靈活性，能更好
地適應(yīng)反應(yīng)過程不同階段物料物性變化的攪拌需
求。然而，雙軸組合式攪拌器同樣也存在自身的
局限性，如其功耗較大、對傳動系統(tǒng)和密封系統(tǒng)要
求較高，同時目前尚缺少相對完備的指導(dǎo)理論，這
些問題在一定程度上限制了雙軸組合式攪拌器在
過程工業(yè)中的推廣應(yīng)用。因此，創(chuàng)新設(shè)計新型單
一葉片式寬粘度域攪拌器和深入探索雙軸組合式
攪拌器的優(yōu)化配置組合并豐富其指導(dǎo)理論，是寬
適應(yīng)性攪拌器的發(fā)展趨勢。涉及具體的變工況體
系，必須在綜合考慮體系物性的變化、不同攪拌器
			，
的性能及攪拌結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度等因素基礎(chǔ)上 優(yōu)
選出綜合性能優(yōu)異的寬粘度域攪拌器。